Menu

Расчет волновой нагрузки по нормативным документам

Под руководством Д. Д. Лаппо на основе инженерной теории обтекания преград разработан действующий в настоящее время СНиП 2.06.04-82*. Нагрузки и воздействия на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов) [25]. Максимальное значение равнодействующей волнового давления QB, определенное по рекомендованной этим документом методике, достаточно хорошо согласуется с результатами натурных исследований и лабораторных опытов [33].

Как следует из формул (3.6) инерционная QH и скоростная Qv составляющие равнодействующей волновой нагрузки достигают своих максимумов Qm и QV в разные моменты времени. Инерционная составляющая максимальна, когда отношение расстояния s от вертикальной оси моноопоры до вершины набегающей волны к длине ~ этой волны s/~ » 0,25. Скоростная составляющая максимальна, когда s/~ = 0 (см. рис. 3.2). Зависимости инерционного QH и скоростного Qv компонентов волновой нагрузки и их равнодействующей Q от параметра s/~ на установленную на глубоководье моноопору диаметром 0,168 м при высоте волны 1,5 м представлены на рис. 3.3.

[image]

где 6И и 6v - коэффициенты сочетания, переменные в течение времени прохождения через преграду волны и учитывающие

С учетом несинфазности компонентов волновой нагрузки по методике [25] максимальную силу Q, на вертикальную преграду диаметром D < 0,4~ на всех акваториях морей (за исключением прибойной зоны) рекомендуется определять, находя максимум из ряда значений, получаемых при различных положениях вершины волны относительно преграды (разных значениях параметра s/~), по формуле

[image]

Рис. 3.3. Зависимость волновой наг рузки на моноопору диаметром 0,168 м при высоте морской волны 1,5 м, Н/~ > 0,5 и ~ = 20^ от параметра s/~:

 

а - инерционный QH и скоростной Qv компоненты; • - равнодействующая Q;

QH , Qv , Q, - максимальные значения; s - расстояние от вершины волны до оси моноопоры; ~ - длина волны

несинфазность инерционной и скоростной составляющих волновой нагрузки,

[image]

[image]

где, как и ранее, Н1 = Н + 0,5hсоsmt; k = 2л/Х.

Максимальные значения инерционной и скоростной составляющих волновой нагрузки на цилиндрические преграды определяют согласно методике [25] по формулам

[image]

С учетом (3.6) выражения (3.9) можно представить в виде

где Kv - коэффициент, зависящий от относительного размера преграды D/X; ди и dv - инерционный и скоростной коэффициенты глубины акватории.

Для нахождения координаты точки приложения равнодействующей волнового давления в методике СНиП 2.06.04-82* предложена формула

[image]

где 6И и 6v - те же значения коэффициентов сочетания, что и в формуле (3.8); и - инерционный и скоростной коэффициенты фазы; ZH и Zv - относительные безразмерные ординаты точек приложения инерционного и скоростного компонентов сил; X - длина волны. Все коэффициенты в формулах (3.8), (3.9), (3.11) и (3.12) безразмерные.

Произведения и в формуле (3.12) представляют собой ординаты аи и av точек приложения соответственно инерционной и скоростной составляющих равнодействующей волнового давления.

Значения коэффициентов 6И, 6V, ди, dv, и ординат £,и и Zv для каждого конкретного случая в методике СНиП 2.06.04-82* находят по графикам. Также графоаналитическим способом на основе гидрологических характеристик акватории и данных о ветровых режимах определяют расчетную длину волны X. Коэффициент kv находят по табличным данным. Значения гидродинамических коэффициентов сопротивления Си и Cv выбирают в соответствии со значением числа Рейнольдса, шероховатостью и формой поверхности преграды.

Оставьте свой комментарий

Оставить комментарий от имени гостя

0
  • Комментарии не найдены

Последние материалы

Заключение (Грунты)

При построении курса учитывалась необходимость его использования для различных гидротехнических специальностей и специализаций. В качестве основной части для студентов всех гидротехнических специальностей следует считать обязательным прочтение гл. 1—7. В гл. 8...

25-08-2013 Просмотров:2738 Грунты и основания гидротехнических сооружений

Представления о решении задач нелинейной механики грунтов

На современном этапе развития нелинейного направления механики грунтов оформились два основных подхода к решению практических задач расчета грунтовых оснований и сооружений: нелинейно-упругий и упругопластический (А. К. Бугров, С. С. Вялов...

25-08-2013 Просмотров:5546 Грунты и основания гидротехнических сооружений

Прочность грунтов при сложном напряженном состоянии

Для сред и материалов, обладающих сплошностью, предложено много различных условий прочности. Для оценки прочности грунтов наиболее широкое распространение получило условие Мора—Кулона (2.38), не содержащее промежуточного главного напряжения а2 и тем...

25-08-2013 Просмотров:2742 Грунты и основания гидротехнических сооружений

Еще материалы

Описание схем и результатов испытаний гр…

При исследовании грунтов, как и конструкционных материалов, в теории пластичности принято различать нагружение и разгрузку. Нагружением называют процесс, при котором происходит нарастание пластических (остаточных) деформаций, а процесс, сопровождающийся изменением (уменьшением)...

25-08-2013 Просмотров:3448 Грунты и основания гидротехнических сооружений

Дослiдження свердловин та обстеження їх …

Дослiдження свердловин та обстеження їх стовбурів   Мета цих робiт полягає: 1) у виявленнi i видiленнi iнтервалiв негерметичностi обсадних колон та цементного кiльця за ними, джерел припливу продукцiї, а також обводнених iнтервалiв колектора; 2)...

19-09-2011 Просмотров:3238 Підземний ремонт свердловин

Геоэкологическая оценка состояния долины…

ГЕОЭКОЛОГИЧЕСКАЯ ОЦЕНКА СОСТОЯНИЯ ДОЛИНЫ РЕКИ СЕТУНЬ НА ТЕРРИТОРИИ ГОРОДА МОСКВЫ В пределах больших городов сохранение долин рек в естественном состоянии невозможно без постоянного проведения природоохранных мероприятий, поскольку здесь особенно сильно негативное...

26-09-2011 Просмотров:7948 Геоэкология