Menu

Поиск по сайту

Собрание уникальных книг, учебных материалов и пособий, курсов лекций и отчетов по геодезии, литологии, картированию, строительству, бурению, вулканологии и т.д.
Библиотека собрана и рассчитана на инженеров, студентов высших учебных заведений по соответствующим специальностям. Все материалы собраны из открытых источников.
 
 
 

Расчет волновой нагрузки по нормативным документам

Под руководством Д. Д. Лаппо на основе инженерной теории обтекания преград разработан действующий в настоящее время СНиП 2.06.04-82*. Нагрузки и воздействия на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов) [25]. Максимальное значение равнодействующей волнового давления QB, определенное по рекомендованной этим документом методике, достаточно хорошо согласуется с результатами натурных исследований и лабораторных опытов [33].

Как следует из формул (3.6) инерционная QH и скоростная Qv составляющие равнодействующей волновой нагрузки достигают своих максимумов Qm и QV в разные моменты времени. Инерционная составляющая максимальна, когда отношение расстояния s от вертикальной оси моноопоры до вершины набегающей волны к длине ~ этой волны s/~ » 0,25. Скоростная составляющая максимальна, когда s/~ = 0 (см. рис. 3.2). Зависимости инерционного QH и скоростного Qv компонентов волновой нагрузки и их равнодействующей Q от параметра s/~ на установленную на глубоководье моноопору диаметром 0,168 м при высоте волны 1,5 м представлены на рис. 3.3.

[image]

где 6И и 6v - коэффициенты сочетания, переменные в течение времени прохождения через преграду волны и учитывающие

С учетом несинфазности компонентов волновой нагрузки по методике [25] максимальную силу Q, на вертикальную преграду диаметром D < 0,4~ на всех акваториях морей (за исключением прибойной зоны) рекомендуется определять, находя максимум из ряда значений, получаемых при различных положениях вершины волны относительно преграды (разных значениях параметра s/~), по формуле

[image]

Рис. 3.3. Зависимость волновой наг рузки на моноопору диаметром 0,168 м при высоте морской волны 1,5 м, Н/~ > 0,5 и ~ = 20^ от параметра s/~:

 

а - инерционный QH и скоростной Qv компоненты; • - равнодействующая Q;

QH , Qv , Q, - максимальные значения; s - расстояние от вершины волны до оси моноопоры; ~ - длина волны

несинфазность инерционной и скоростной составляющих волновой нагрузки,

[image]

[image]

где, как и ранее, Н1 = Н + 0,5hсоsmt; k = 2л/Х.

Максимальные значения инерционной и скоростной составляющих волновой нагрузки на цилиндрические преграды определяют согласно методике [25] по формулам

[image]

С учетом (3.6) выражения (3.9) можно представить в виде

где Kv - коэффициент, зависящий от относительного размера преграды D/X; ди и dv - инерционный и скоростной коэффициенты глубины акватории.

Для нахождения координаты точки приложения равнодействующей волнового давления в методике СНиП 2.06.04-82* предложена формула

[image]

где 6И и 6v - те же значения коэффициентов сочетания, что и в формуле (3.8); и - инерционный и скоростной коэффициенты фазы; ZH и Zv - относительные безразмерные ординаты точек приложения инерционного и скоростного компонентов сил; X - длина волны. Все коэффициенты в формулах (3.8), (3.9), (3.11) и (3.12) безразмерные.

Произведения и в формуле (3.12) представляют собой ординаты аи и av точек приложения соответственно инерционной и скоростной составляющих равнодействующей волнового давления.

Значения коэффициентов 6И, 6V, ди, dv, и ординат £,и и Zv для каждого конкретного случая в методике СНиП 2.06.04-82* находят по графикам. Также графоаналитическим способом на основе гидрологических характеристик акватории и данных о ветровых режимах определяют расчетную длину волны X. Коэффициент kv находят по табличным данным. Значения гидродинамических коэффициентов сопротивления Си и Cv выбирают в соответствии со значением числа Рейнольдса, шероховатостью и формой поверхности преграды.

Оставьте свой комментарий

Оставить комментарий от имени гостя

0
  • Комментарии не найдены

Последние материалы

Заключение (Грунты)

При построении курса учитывалась необходимость его использования для различных гидротехнических специальностей и специализаций. В качестве основной части для студентов всех гидротехнических специальностей следует считать обязательным прочтение гл. 1—7. В гл. 8...

25-08-2013 Просмотров:10324 Грунты и основания гидротехнических сооружений

Представления о решении задач нелинейной механики грунтов

На современном этапе развития нелинейного направления механики грунтов оформились два основных подхода к решению практических задач расчета грунтовых оснований и сооружений: нелинейно-упругий и упругопластический (А. К. Бугров, С. С. Вялов...

25-08-2013 Просмотров:12483 Грунты и основания гидротехнических сооружений

Прочность грунтов при сложном напряженном состоянии

Для сред и материалов, обладающих сплошностью, предложено много различных условий прочности. Для оценки прочности грунтов наиболее широкое распространение получило условие Мора—Кулона (2.38), не содержащее промежуточного главного напряжения а2 и тем...

25-08-2013 Просмотров:8341 Грунты и основания гидротехнических сооружений