Для определения величин горизонтальных смещений в практических расчетах используют решения теории линейно деформируемой среды.

Предлагаемый СНиП П-16—76 метод основан на непосредственном использовании решения плоской задачи теории линейно деформируемой среды для равномерно распределенной горизонтальной нагрузки интенсивностью у на полосе шириной 2а = Ь. При этом находится разность горизонтальных смещений V двух точек на глубине 2=0 и на границе активной глубины Н_с (г = Н_с), т. е. V = 1/(0) — V(Н_с). Для середины полосы загружения

22. = -51 ф = -5- Ф, (5.25)

где ф — горизонтальная нагрузка на единицу длины сооружения; Е_с — модуль деформации грунта.

Величина функции Ф по решению теории упругости [34] определится как

Ф= (1 — у) — [(1 — V) 1п Л + т².) + т_ф (3 — 2ч) агс!§ 1/т_ф], (5.26)

где тф = Я_с/а = 2Н_с/Ь.

Так же как и в случае определения осадок сооружения, при использовании решений теории упругости существенные трудности возникают при оценке величины Н_с, т. е. в определении мощности деформируемой толщи (активной глубины). В СНиП П-16—76 предлагается использовать эмпирическую зависимость #_с = 0,4(6 + /_а), где Ь — ширина подошвы сооружения; /_а — длина анкерного понура.

В случае неоднородных грунтов по глубине по аналогии с зависимостью (5.18) обычно используют формулу

где п — число горизонтальных слоев, различающихся по деформируемости в пределах расчетного смещаемого слоя Н_с (активная глубина); Ф_{ — коэффициенты, полученные по формуле (5.26) для /-го слоя при залегании подошвы г-го слоя на глубине г_г, т. е. при т<ы = 2г_г/Ь. Следует отметить некоторую условность выражения (5.27), так как решение (5.25) справедливо только для однородного основания (Е_с = = сопз!).

Как и выше при рассмотрении методов расчетов осадок сооружений, следует отметить, что развитие за последние годы численных методов решения упругопластических и нелинейных задач позволяет более обоснованно определять и горизонтальные составляющие смещений сооружений.