Определение горизонтальных смещений сооружений
Для определения величин горизонтальных смещений в практических расчетах используют решения теории линейно деформируемой среды.
Предлагаемый СНиП П-16—76 метод основан на непосредственном использовании решения плоской задачи теории линейно деформируемой среды для равномерно распределенной горизонтальной нагрузки интенсивностью у на полосе шириной 2а = Ь. При этом находится разность горизонтальных смещений V двух точек на глубине 2=0 и на границе активной глубины Нс (г = Нс), т. е. V = 1/(0) — V(Нс). Для середины полосы загружения
-
= -51 ф = -5- Ф, (5.25)
где ф — горизонтальная нагрузка на единицу длины сооружения; Ес — модуль деформации грунта.
Величина функции Ф по решению теории упругости [34] определится как
Ф= (1 — у) — [(1 — V) 1п Л + т2.) + тф (3 — 2ч) агс!§ 1/тф], (5.26)
где тф = Яс/а = 2Нс/Ь.
Так же как и в случае определения осадок сооружения, при использовании решений теории упругости существенные трудности возникают при оценке величины Нс, т. е. в определении мощности деформируемой толщи (активной глубины). В СНиП П-16—76 предлагается использовать эмпирическую зависимость #с = 0,4(6 + /а), где Ь — ширина подошвы сооружения; /а — длина анкерного понура.
В случае неоднородных грунтов по глубине по аналогии с зависимостью (5.18) обычно используют формулу
где п — число горизонтальных слоев, различающихся по деформируемости в пределах расчетного смещаемого слоя Нс (активная глубина); Ф{ — коэффициенты, полученные по формуле (5.26) для /-го слоя при залегании подошвы г-го слоя на глубине гг, т. е. при т<ы = 2гг/Ь. Следует отметить некоторую условность выражения (5.27), так как решение (5.25) справедливо только для однородного основания (Ес = = сопз!).
Как и выше при рассмотрении методов расчетов осадок сооружений, следует отметить, что развитие за последние годы численных методов решения упругопластических и нелинейных задач позволяет более обоснованно определять и горизонтальные составляющие смещений сооружений.