Menu

Байтовые фермы

Различие типов вантовых ферм предопределяет и различные методы их статического расчета.

[image]

Расчет вантовых ферм с треугольной решеткой по сути ничем не отличается от расчета обычных жестких ферм аналогичной схемы. При этом растягивающие усилия предварительного напряжения назначаются такими, чтобы от действия внешней расчетной нагрузки в элементах ферм не могли появиться сжимающие усилия.

 

[image]

Рис. 11.17. Статически неопределимая и геометрически неизменяемая Байтовая ферма с треугольной решеткой.

Рис. 11.18. К расчету безраскосных вантовых ферм.

 

Заметим, что при расчете вантовых ферм с треугольной решеткой необходимо учитывать статическую неопределенность в работе, обусловленную лишними связями в опорных закреплениях поясов. Так, вантовая ферма, представленная на рис. 11.17, относительно опорных реакций является три раза статически неопределимой.

 

Таким образом, с точки зрения статического расчета сложность представляют вантовые предварительно напряженные фермы, по-. яса которых соединены между собой сжатыми распорками или растянутыми подвесками.

При рассмотрении напряженно-деформированного состояния вантовых ферм примем некоторые допущения. Нити-пояса фермы по-прежнему будем считать пологими относительно горизонтальной оси. Кроме того, примем, что распорки или подвески являются абсолютно жесткими и, таким образом, исключают взаимное смещение соответствующих точек нитей-поясов в вертикальной плоскости. В деформированном состоянии распорки или подвески остаются вертикальными.

Рассмотрим условия равновесия элемента предварительно напряженной фермы под действием произвольной вертикальной нагрузки (рис. 11.18). Для правомочности пользования дифференциальной формой записи уравнений будем считать, что связи между поясами фермы расположены настолько густо, что это позволяет принять их непрерывными.

Положение элемента на рис. 11.18 соответствует деформированному состоянию фермы. Расстояние между поясами фермы к = / (х) определяет геометрию последней. При этом некоторая ось г = / (х), проходящая между двумя поясами и имеющая аппликаты г, является геометрическим местом нулевых точек статических моментов в сечениях фермы и, таким образом, удовлетворяет выражение

[image]

где Рг и Р2 — площади поперечных сечений соответственно нижнего и верхнего поясов; г и — расстояния от нейтральной оси до осей соответствующих поясов. Исходя из положения нейтральной оси, запишем выражения аппликат соответствующих поясов фермы:

[image]

Учитывая выкладки предыдущих параграфов, нетрудно показать, что уравнение равновесия элемента фермы под действием произвольной вертикальной нагрузки будет иметь вид

[image]

или, учитывая выражения аппликат соответствующих поясов фермы,

Приведем последнее уравнение[image]к следующей форме:

[image]

Для более компактных записей уравнений примем обозначения:

[image]

где ./V — суммарное усилие в поясах фермы, действующее по нейтральной оси; М — изгибающий момент в ферме от действия усилий в поясах. С другой стороны можем записать, что

[image]

С учетом изложенного выше уравнение равновесия примет вид

[image]

[image]

[image]

Произведем некоторые преобразования:

Учитывая подобие очертания фермы соответствующим кривизнам поясов, можем записать следующую пропорцию

исходя из которой второй член уравнения равновесия равен нулю. Отсюда имеем:

[image]

Аналогично (11.24) уравнения деформации для поясов фермы запишутся следующим образом (с учетом несмещаемости опорных точек фермы):

[image]

или, учитывая выражения аппликат соответствующих поясов фермы,

[image]

где Я01 и #02 — усилия предварительного напряжения соответственно в нижнем и верхнем поясах; Рг и Р2 — площади поперечного сечения поясов фермы; 20, го1, гог — первоначальные аппликаты (при этом г — г0 + ко). Используя уравнения деформации для отдельных поясов, запишем выражение суммарного усилия в поясах фермы

[image]

где— суммарное усилие в поясах фермы от предварительного напряжения; — суммарная площадь поперечных сечений  поясов.

 [image] 

Рассмотрим третий член уравнения

[image]

Учитывая, что площади поперечных сечений поясов Рг и Р2 не изменяются по длине, внесем их под знак дифференциала

[image]

Выражение в скобках равно нулю. Поэтому третий член уравнения также равен нулю. Окончательно уравнение принимает вид

[image]

Остается привести выражение суммарного изгибающего момента в ферме от действия полных усилий

[image]

Учитывая, что[image]выражение упростится

[image]

Примем следующие обозначения:[image]=

[image]

где М0 — изгибающий момент от действия усилий предварительного напряжения; 5 — статический момент сечения одного из поясов относительно нейтральной оси. С учетом этих обозначений выражение изгибающего момента примет вид[image]

Таким образом, напряженно-деформированное состояние Байтовой фермы под действием произвольной вертикальной нагрузки описывается уравнениями (11.59) — (11.61).

Оставьте свой комментарий

Оставить комментарий от имени гостя

0
  • Комментарии не найдены

Последние материалы

Заключение (Грунты)

При построении курса учитывалась необходимость его использования для различных гидротехнических специальностей и специализаций. В качестве основной части для студентов всех гидротехнических специальностей следует считать обязательным прочтение гл. 1—7. В гл. 8...

25-08-2013 Просмотров:2427 Грунты и основания гидротехнических сооружений

Представления о решении задач нелинейной механики грунтов

На современном этапе развития нелинейного направления механики грунтов оформились два основных подхода к решению практических задач расчета грунтовых оснований и сооружений: нелинейно-упругий и упругопластический (А. К. Бугров, С. С. Вялов...

25-08-2013 Просмотров:4953 Грунты и основания гидротехнических сооружений

Прочность грунтов при сложном напряженном состоянии

Для сред и материалов, обладающих сплошностью, предложено много различных условий прочности. Для оценки прочности грунтов наиболее широкое распространение получило условие Мора—Кулона (2.38), не содержащее промежуточного главного напряжения а2 и тем...

25-08-2013 Просмотров:2385 Грунты и основания гидротехнических сооружений

Наши рекомендации

Еще материалы

Причини ремонту свердловин

Свердловини експлуатують тривалий час. Періодично їх доводиться зупиняти для ремонту. Разом з тим у їх роботі можливі різні ускладнення, які призводять до порушення нормальної роботи свердловин і зумовлюють необхідність виконання...

19-09-2011 Просмотров:4445 Підземний ремонт свердловин

Некоторые конструктивные размеры и соотн…

Толщина стенки блока цилиндров, и картера в чугунном литье 3,5÷8мм, перегородок 4÷7мм. Минимальная толщина стенок ограничивается возможностью выполнения отливки. При изготовлении блока цилиндров и картера из алюминиевого сплава толщина стенок...

25-08-2013 Просмотров:3307 Основы конструирования автотракторных двигателей

Первая собственная частота колебаний мон…

Результаты, приведенные в разделах 4.5 и 4.6, свидетельствуют о том, что первая собственная частота р колебаний моноопоры зависит от условий нагружения ее верхнего конца, т.е. от сил тяжести буровых механизмов...

28-01-2011 Просмотров:3739 Морские буровые моноопорные основания